（2）中心距具有可分性，轉動比不變，因為 i12 =ω1 /ω2= rb2 / rb1 ，所以一對齒輪加工完后傳動比就已經確定，與中心距無關。（3）齒廓間正壓力方向不變，因為齒廓間正壓力方向是沿接觸點的公法線方向，這公法線又是兩基圓同側內公切線，并且只有一條所以齒廓間正壓力方向不變。（4）嚙合角α隨中心距而變化，因為 a COSα = a′COSα′。（5）四線合一，1.嚙合線是兩基圓同側內公切線，2. 是齒廓接觸點的公法線，3.接觸點的軌跡是嚙合線，4.是齒廓間正壓力作用線又是接觸點曲率半徑之和。當v≥25m/s時，噴嘴應位于嚙出一邊，及時冷卻剛嚙合后的輪齒，并進行潤滑。濱湖區附近齒輪加裝

5、實現運動的合成和分解：機械中采用具有兩個自由度的差動行星輪系來實現運動的合成和分解。這是行星輪系獨特的功用。運動合成：差動輪系有兩個自由度，只有給定三個基本構件中任意兩個的運動后，第三個基本構件的運動才能確定。這就是說，第三個基本構件的運動為另兩個基本構件運動的合成。計算方法1、將基本周轉輪系轉化為定袖輪系，再應用定軸輪系傳動比之計算公式和首末兩輪方向的判定方法，計算傳動比之大小和方向。2、首末兩輪均取中心輪（只有一個中心輪的是由中心輪到行星輪）。 [2]梁溪區全自動齒輪維保它的傳動比較準確，效率高，結構緊湊，工作可靠，壽命長。

Dm=k*D實際當中用奇數齒齒輪齒頂圓直徑校正系數k （表1）算出的齒頂圓直徑普遍偏小，用修正后的校正系數k（表2）按上邊的公式計算出的齒頂圓直徑更接近實值，表2比表1更精確，齒數分的更細，可參考。如果奇數齒齒輪不是齒輪軸而是帶孔的，也可以測量內孔直徑d和孔壁到齒頂的距離H,通過下式得出齒頂圓直徑：Dm=2*H+d（2） 測量全齒高h 法當齒輪因模數大、打牙等原因，不便于測量齒頂圓直徑時，可測量齒全高h來確定模數或徑節。齒全高h 可用游標卡尺的深度尾針來測量，其它的深度測量工具也行，按現場條件而定；如果齒輪帶孔可以間接求出齒全高h,通過測量內孔壁到齒頂和齒根的距離相減即為齒全高h，模數或徑節按下式求出：

早在1694年，法國學者PHILIPPE DE LA HIRE首先提出漸開線可作為齒形曲線。1733年，法國人M.CAMUS提出輪齒接觸點的公法線必須通過中心連線上的節點。一條輔助瞬心線分別沿大輪和小輪的瞬心線(節圓)純滾動時，與輔助瞬心線固聯的輔助齒形在大輪和小輪上所包絡形成的兩齒廓曲線是彼此共軛的，這就是CAMUS定理。它考慮了兩齒面的嚙合狀態；明確建立了現代關于接觸點軌跡的概念。1765年，瑞士的L．EULER提出漸開線齒形解析研究的數學基礎，闡明了相嚙合的一對齒輪，其齒形曲線的曲率半徑和曲率中心位置的關系。后來，SAVARY進一步完成這一方法，成為EU-LET-SAVARY方程。對漸開線齒形應用作出貢獻的是ROTEFT WULLS，他提出中心距變化時，漸開線齒輪具有角速比不變的優點。1873年，德國工程師HOPPE提出，對不同齒數的齒輪在壓力角改變時的漸開線齒形，從而奠定了現代變位齒輪的思想基礎。根據一對齒輪傳動的傳動比是否恒定來分，可分為定傳動比和變傳動比齒輪傳動。

齒輪傳動的不同失效形式在一對齒輪上面不大可能同時發生，但卻是互相影響的。例如齒面的點蝕會加劇齒面的磨損，而嚴重的磨損又會導致輪齒折斷。在一定條件下，由于輪齒折斷、齒面點蝕失效形式是主要的。因此，設計齒輪傳動時，應根據實際工作條件分析其可能發生的主要失效形式，以確定相應的設計準則。對于閉式軟齒面（硬度≤350HBW）齒輪傳動．潤滑條件良好，齒面點蝕將是主要的失效形式，在設計時通常按齒面接觸疲勞強度設計，再按齒根彎曲疲勞強度校核。這不但對精密機械與儀器是關鍵要求，也是高速重載下減輕動載荷、實現平穩傳動的重要條件。宜興本地齒輪工廠直銷

齒輪傳動的不同失效形式在一對齒輪上面不大可能同時發生，但卻是互相影響的。濱湖區附近齒輪加裝

（2）重合度大 ε= εα+εβ28.斜齒輪的標準參數面為哪個面，哪個面是標準漸開線。說明原因。答：法面是標準參數面。從理論上端面是標準漸開線，因為漸開線的形成是發生面在基圓柱面上純滾動，發生面上的斜直線的軌跡是漸開線。從加工上，法面是標準漸開線，因為加工斜齒輪齒廓是用加工直齒圓柱齒輪的標準刀具，其切削運動方向沿螺旋線切線，刀具面在其法面，因此，法面是標準浙開線。29.斜齒輪端面與法面幾何參數有什么關系，為什么要端面參數。答：mn = mt cosβ，tgαn = tgαt cosβb ，h*at = h*ancosβ ， c*t = c*ancosβ濱湖區附近齒輪加裝

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